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水热媒余热回收系统热平衡影响因素分析点击：1850 日期：[ 2014-04-26 21:07:40 ] |
| 水热媒余热回收系统热平衡影响因素分析 李 明１，杨军卫２，成慧禹３，肖家治２ （１．中国石油天然气华东勘察设计研究院，山东青岛２６６０７１；２．中国石油大学重质油国家重点实验室；３．中国石化洛阳分公司） 摘 要：水热媒余热回收装置平稳运行的关键是系统应处于热平衡状态。为分析影响系统热平衡的主要因素，以某延迟焦化加热炉水热媒系统为例，考察了热媒水流量、燃料单耗、空气用量和热媒水进烟气换热器温度等参数对系统热平衡的影响。结果表明，热媒水流量、燃料单耗及空气用量均是影响系统热平衡的重要因素，系统设计时应根据加热炉实际运行情况，确定合适的燃料单耗和空气用量作为设计基础。 关键词：水热媒 余热回收 热平衡 对流传热 水热媒余热回收系统是一种利用中压除氧水（２．０ＭＰａ）作热媒，通过建立闭路循环实现烟气热量回收的技术。因其具有负荷调节灵活、占地空间小、使用寿命长等特点，已在常减压加热炉、延迟焦化加热炉等［１－３］装置上得到成功应用。该系统主要由烟气换热器、空气换热器和热水循环泵组成，通过热媒水作媒介，将烟气热量传给空气。为防止烟气换热器发生露点腐蚀，在空气换热器进出口间设置旁路调节阀，以保证进烟气换热器热媒水温度高于露点温度。为确保系统操作稳定，防止热媒水汽化导致循环泵气蚀，操作中控制热媒水出烟气换热器温度不高于除氧水饱和温度。 水热媒系统平稳运行的关键是热媒水的吸热量等于放热量，即系统处于热平衡状态，不产生热量积累。本课题以某延迟焦化加热炉水热媒系统为例，以实际设计结构和操作条件为基础，考察热媒水流量、燃料单耗、空气用量和热媒水入烟气换热器温度４个因素对水热媒系统热平衡的影响，并提出相关建议。 １ 结构及操作参数 本课题所研究的水热媒系统流程示意见图１，烟气换热器和空气换热器设计性能参数列于表１，设备结构参数见表２。 ２ 理论基础 ２．１ 传热速率 水热媒系统的热平衡状态主要由烟气换热器与空气换热器的换热量决定，而设备换热量受其传热能力，即传热速率的限制。烟气或空气换热器传热速率方程为： 式中：δ 为管壁厚度，ｍ；λｍ为管壁导热系数，Ｗ/（ｍ·℃）；Ａｏ为光管外表面积，ｍ２；Ａｉ为光管内表面积，ｍ２；Ａｍ为光管平均表面积，ｍ２；Ａｔ为光管部分面积，ｍ２；Ａｆ为翅片外表面积，ｍ２；Ω 为翅片效率；αｉ为管内包括结垢热阻在内的对流给热系数，Ｗ/（ｍ２·℃）；ｈｏ为管外包括结垢热阻在内的综合对流给热系数，Ｗ/（ｍ２·℃）。相关参数计算方法可参考文献［４］。水热媒系统传热计算主要是联解热平衡方程和传热速率方程，通过迭代，求解介质进出口温度和传热量。 ２．２ 系统不平衡率 为便于讨论说明，在此引入系统不平衡率参数（η），作为评价系统热量平衡的指标。 式中：Ｑ吸、Ｑ放分别为热媒水全部通过烟气换热器和空气换热器的传热速率。 η＝０，代表系统传热速率恰好平衡；η＞０，表明系统出现热量累积，可能导致热媒水汽化，但可通过调整操作改变平衡状态；η＜０，表明系统需通过旁路调节达到平衡，能够承受一定程度的系统负荷波动。 ３ 影响因素分析 由于本课题所研究的水热媒系统在实际操作中存在热量累积现象，导致热媒水汽化，循环泵气蚀。为分析水热媒系统出现热量累积的原因，首先对其设计工况进行剖析。 系统设计所采用的过剩空气系数为１．６左右，导致空气用量为２２ｋｇ/ｋｇ，远高于实际操作值１４～１７ｋｇ/ｋｇ（按过剩空气系数１．１５～１．４０计算）。设计所采用的燃料单耗为１ ２６０ＭＪ/ｔ，高于实际操作值７５６～１ ０５０ＭＪ/ｔ（根据焦化炉实际操作负荷波动计算）。 ３．１ 热媒水流量的影响 实际操作中热媒水流量调整是调节系统换热量的主要手段，因此对热媒水流量为２０，１５，１０，５ｔ/ｈ时的不平衡率进行考察。根据加热炉实际操作状况，确定燃料单耗为８４０ＭＪ/ｔ，空气用量为１４ｋｇ/ｋｇ，热媒水进烟气换热器温度为１３３℃。各工况计算结果如图２所示。由图２可知，增大热媒水流量将导致系统不平衡率增加，系统热量累积的可能性增加。 ３．２ 燃料单耗的影响 燃料单耗的改变一方面影响燃烧生成的烟气量，另一方面又影响空气用量。在热媒水流量１５ｔ/ｈ、空气用量１４ｋｇ/ｋｇ、热媒水进烟气换热器温度１３３℃的情况下，分别考察燃料单耗为１ ２６０，１ ０５０，８４０，６３０ＭＪ/ｔ时的不平衡率，结果见图３。 由图３可知，随着燃料单耗的增加，系统不平衡率降低。设计状态下燃料单耗为１ ２６０ＭＪ/ｔ，而实际操作燃料单耗为７５６～１ ０５０ＭＪ/ｔ，增加了系统热量累积的可能性。设计燃料单耗与实际操作值差别较大，可能是由于工艺条件改变较大，或设计基础参数不合理造成的。 ３．３ 空气用量的影响 由于燃料组成及过剩空气系数的波动都会影响烟气流量和空气流量，两者的具体影响程度又不便于考察，而两者最终都导致空气用量的变化，因此，可将燃料组成和过剩空气系数的影响最终归结为空气用量对系统热平衡的影响。在热媒水流量１５ｔ/ｈ、燃料用量８４０ＭＪ/ｔ、热媒水进烟气换热器温度１３３℃的条件下，分别考察空气用量为１４，１５，１６，１７ｋｇ/ｋｇ时的不平衡率，结果见图４。 由图４可知，随着空气用量的增加，系统不平衡率迅速降低。设计状态下空气用量为２２ｋｇ/ｋｇ，远高于实际操作值１４～１７ｋｇ/ｋｇ，导致实际操作工况下系统不平衡率大大增加。 ３．４ 热媒水入烟气换热器温度的影响 热媒水入烟气换热器温度是水热媒系统的重要控制指标，该温度将直接影响到排烟温度，间接影响到加热炉效率和热媒水取热量。在热媒水流量１５ｔ/ｈ、燃料用量８４０ＭＪ/ｔ、空气用量１４ｋｇ/ｋｇ的条件下，分别考察热媒水入烟气换热器温度为１３０，１５０，１６０，１８０ ℃时的不平衡率，结果见图５。由图５可知，随着热媒水入烟气换热器温度的提高，系统不平衡率降低，但同时将导致排烟温度升高，实际操作中希望该温度尽量降低，通常控制该温度比烟气露点腐蚀温度高２０～３０℃。 ４·结束语 （１）减小热媒水流量，系统不平衡率降低。因此，实际操作中减小热媒水流量对缓解热量累积现象是有利的。 （２）随着燃料单耗的降低，系统不平衡率增大。原设计燃料用量为１ ２６０ ＭＪ/ｔ，远高于实际值，对系统平稳操作是不利的，这是导致系统产生汽化现象的原因之一。 （３）随着空气用量的减少，系统不平衡率迅速增大。因此，水热媒系统设计时空气用量以２２ｋｇ/ｋｇ为基础，远高于实际操作值，对系统平稳操作是极为不利的，这也是导致系统产生汽化现象的原因。 （４）为确保水热媒系统平稳运行，系统设计时应以实际加热炉操作波动核算的燃料单耗和空气用量作为设计基础。 参考文献 ［１］钱卫国．水热媒空气预热装置在常减压加热炉上的应用［Ｊ］．工业炉，２００３，２４（３）：５－９ ［２］王瑜，屈武第，黄桂云，等．水热媒空气预热器与热管式空气预热器的比较［Ｊ］．石油炼制与化工，２００４，３５（１）：７４－７６ ［３］陈齐全，邹圣武，蔡智，等．水热媒空气预热器在延迟焦化加热炉上的应用［Ｊ］．炼油技术与工程，２００７，３７（２）：２４－２７ ［４］钱家麟．管式加热炉［Ｍ］．２版．北京：中国石化出版社，２００２：１４４－１６４ |
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